Пластинчатый питатель для тяжелых условий эксплуатацииЭто важное оборудование в горнодобывающей, металлургической, портовой и химической промышленности, но в профессиональном руководстве нет точной теории расчета сопротивления, создаваемого бункером. Формула сопротивления тяге выводится с использованием новейшей теории давления в бункере и сравнивается с формулой во многих руководствах, чтобы указать на неправильные и отсутствующие исходные формулы.
Пластинчатые питатели для тяжелых условий эксплуатации играют незаменимую роль в горнодобывающей, металлургической, химической, портовой и других отраслях промышленности. С 1950-х годов уровень проектирования и производства отечественных мощных пластинчатых питателей достиг большого прогресса, но все еще существует определенный отставание от зарубежных стран (до 12000 т/ч). Важная причина заключается в том, что теория проектирования тяжелых пластин по-прежнему ограничивается самым оригинальным простым расчетом 1-магии. В частности, трение между материалами и материалами, трение между материалами и юбкой, трение между материалами и нижней пластиной и т. д. На протяжении десятилетий не существует точной теории проектирования, а большие и большие тяжелые пластины, превышающие два вида расчета сопротивления, чрезвычайно важны. С начала этого столетия некоторые ученые начали заниматься теоретическими исследованиями, но остается еще много нерешенных проблем. Впервые систематически выводятся формулы расчета сопротивления сдвигу и сопротивления трению между материалом и юбкой питателя с прямой юбкой. В статье [9] систематически выведены различные формулы расчета сопротивления питателя для наклонной юбки . 1 Вывод формулы сопротивления для достижения аналогичных функций вибрационного питателя и ленточного питателя, не способных выдерживать складское давление [разрез. В реальной технологической схеме горнодобывающей и других отраслей промышленности тяжелый лист располагается непосредственно под силосом, а наклонный пластинчатый питатель для тяжелых условий эксплуатации «горловина силоса» отсутствует. Иногда отверстие силоса длиной 20 м напрямую соединяется с тяжелой плитой.
Пусть ox и oy — давление материала в направлениях x и y, Н/м; A — площадь поперечного-сечения силоса, м2; L – окружность поперечного сечения силоса, м; 8 — угол трения между материалом и стенкой силоса, 8=tan1f. ; ф. Коэффициент трения между материалом и стеной склада; p — угол внутреннего трения материала, p=tan4,4 — коэффициент внутреннего трения материала; p – насыпная плотность материалов, кг/м3; g – ускорение свободного падения, г=9.81м/с2; y – высота материала на складе, м; Угол между четырьмя стенками силоса и горизонтальной плоскостью равен a и B.
Второй элемент пластинчатого питателя для тяжелых условий эксплуатации справа от знака равенства эквивалентен формуле, то есть дополнительной силе трения нижней пластины, вызванной материалами в бункере. Однако это значение не имеет функциональной связи с углом наклона бункера, высотой бункера и коэффициентом бокового давления, поэтому явно неточно использовать эту формулу при проектировании больших тяжелых плит. В литературе не учитываются силы сдвига между материалами под бункером, дополнительное трение между материалами в бункере и юбочной пластиной, вызванное материалами в бункере, не говоря уже о трении между материалами и юбочной пластиной во время транспортировки. Сопротивление бункера в одной литературе выглядит следующим образом: Fm=hDqMg 10 pmu Формула (19) такая же, как и в литературе, за исключением того, что pM имеет два разных алгоритма. В личку=0.8 pgab? Два алгоритма PM=2.8pga2b2/(a+b)pM доказывают неопределенность самой этой формулы, а необоснованная часть также заключается в том, что зависимость функции от угла наклона бункера, высоты бункера и коэффициента бокового давления не изменяется. № по каталогу Сопротивление трения между материалом и юбкой
